В качестве объекта для проектирования предложено здание ВУЗа в городе
Томске, в котором предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция с
механическим и естественным побуждением.
Время работы с 9 до 19 часов.
В качестве теплоносителя предложена вода с параметрами 130/70 (C
Освещение – люминесцентное.
Стены из обыкновенного кирпича толщиной в 2,5 кирпича; R0=1,52 m2K/Вт
Остекление – одинарное в деревянных переплетах с внутренним затенением
из светлой ткани, R0=0,17 m2K/Вт
Экспликация помещений:
Аудитория на 200 мест
Коридор
Санузел на 4 прибора
Курительная
Фотолаборатория
Моечная при лабораториях
Лаборатория (на 15 мест) с 4 шкафами размером 800x600x1200
Книгохранилище
Аудитория на 50 мест
Гардероб
2.Выбор параметров наружного воздуха
Расчетные параметры наружного воздуха, а также географическая широта и
барометрическое давление принимаются по прил. 7[1] в зависимости от
положения объекта строительства для теплого и холодного периодов года.
Выбор расчетных параметров наружного воздуха производим в соответствии с
п.2.14.[1], а именно: для холодного периода – по параметрам Б, для
теплого – по параметрам А.
В переходный период параметры принимаем в соответствии с п.2.17[1] при
температуре 80С и энтальпии I=22,5 кДж/кг.св.
Все данные сводим в табл. 3.1
Расчетные параметры наружного воздуха
Таблица 3.1
Наименование помещения, город, географическая широта Период года
Параметр А Параметр Б (В,
м/с P( ,
КПа
A( ,
град
tн,
0C I,
кДж/кг.св (,
% d,
г/ кг.св. tн,
0C I,
кДж/кг.св. (,
% d,
г/ кг.св.
Аудитория на 200 чел. Томск, 560 с.ш. Т 21,7 79 70 11
3 99 11
П
8 22,5 80 5,5 3 99 11
Х
3 99 11
3.Расчет параметров внутреннего воздуха
Для вентиляции используются допустимые значения параметров внутреннего
воздуха. Они принимаются в зависимости от назначения помещения и
расчетного периода года в соответствии с п.2.1.[1] по данным прил. 1[1].
В теплый период года температура притока tпт = tнт (л), tпт =21,7 (С,
tрз =tпт +3(С=24,7 (С
В холодный и переходный периоды : tп = tрз - (t, (С,
где tрз принимается по прил. 1[1], tрз=20 (С.
Так как высота помещения более 4 метров, принимаем (t равным 5(С.
tпрхп =20-5=15 (С.
Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, определяется
по формуле:
tуд = tрз +grad t(H-hрз), где:
tрз - температура воздуха в рабочей зоне, (С.
grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, (С/м
H - высота помещения, м; H=7,35м
hрз - высота рабочей зоны, м; hрз=2м.
grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, (С/м
H - высота помещения, м; H=7,35м
hрз - высота рабочей зоны, м; hрз=2м.
grad t выбирает из таблицы VII.2 [3] в зависимости от района
строительства.
г. Томск:
grad tт = 0,5 (С/м
grad tхп = 0,1 (С/м
tудт = 24,7+0,5*(7,35-2)=27,38 (С
tудхп =20+0,1*(7,35-2)=20,54 (С
Результаты сводим в табл. 4.1
Расчетные параметры внутреннего воздуха
Таблица 4.1
Наименование Период года Допустимые параметры tн , (С tуд, (С
tрз ,(С (рз, % (, м/с
Аудитория на 200 мест Т 24,7 65 0,5 21,7 27,4
П 20 65 0,2 15 20,5
Х 20 65 0,2 15 20,5
4.Определение количества вредностей, поступающих в помещение
В общественных зданиях, связанных с пребыванием людей, к вредностям
относятся: избыточное тепло и влага, углекислый газ, выделяемый людьми,
а так же тепло от освещения и солнечной радиации.
4.1. Расчет теплопоступлений
4.1.1. Теплопоступления от людей
Учитываем, что в помещении находятся 200 человек: 130 мужчин и 70 женщин
– они работают сидя, т.е. занимаются легкой работой. В расчете учитываем
полное тепловыделение от людей и определяем полное теплопоступление по
формуле:
,
где: qм, qж – полное тепловыделение мужчин и женщин, Вт/чел;
nм, nж – число мужчин и женщин в помещении.
Полное тепловыделение q определим по таблице 2.24[5].
Теплый период:
tрзт=24,7 (С, q=145 Вт/чел
Qлт=145*130+70*145*0,85=27473 Вт
Холодный период:
tрзхп=20 (С, q=151 Вт/чел
Qлхп=151*130+70*151*0,85=28615 Вт
4.1.2. Теплопоступления от источников солнечного освещения
Qосв, Вт, определяем по формуле:
, где:
E - удельная освещенность, лк, принимаем по таблице 2.3[6]
F - площадь освещенной поверхности, м2;
qосв - удельные выделения тепла от освещения, Вт/( м2/лк), определяется
по табл. 2.4.[6]
(осв - коэффициент использования теплоты для освещения, принимаем по [6]
E=300 лк; F=247 м2; qосв=0,55; (осв =0,108
Qосв=300*247*0,55*0,108=4402 Вт
4.1.3. Теплопоступления за счет солнечной радиации
Определяем как сумму теплопоступлений через световые проемы и покрытия в
теплый период года.
, Вт
Теплопоступления через остекления определим по формуле:
, Вт,
где: qвп, qвр – удельное поступление тепла через вертикальное остекление
соответственно от прямой и рассеянной радиации. Выбирается по таблице
2.16 [5] для заданного в здании периода работы помещения для каждого
часа.
Fост – площадь остекления одинаковой направленности, м2, рассчитывается
по плану и разрезу основного помещения здания.
(сз – коэффициент, учитывающий затемнение окон.
Как – коэффициент, учитывающий аккумуляцию тепла внутренними
ограждающими конструкциями помещения.
К0 – коэффициент, учитывающий тип остекления.
К0 – коэффициент, учитывающий географическую широту и попадание в данную
часть прямой солнечной радиации.
Расчет ведем отдельно для остекления восточной и западной стороны.
Fост. з=4*21=84 м2
Fост .в=1,5*17=25,5 м2
(сз – определяем по таблице 1.2[5]. Для внутренних солнцезащитных
устройств из светлой ткани (сз=0,4
Как=1, т.к. имеются солнцезащитные устройства
г.Томск – промышленный город. Учитывая что корпуса институтов обычно
строят в центре городов, выбираем по таблице 2.18[5] для умеренной
степени загрязнения остекления при (=80-90%; К2=0,9
По таблице 2.17[5] принимаем для одинарного остекления в деревянных
переплетах при освещении окон в расчетный час солнцем К1=0,6, при
нахождении окон в расчетный час в тени К1=1,6.
Теплопоступления через покрытия определяются по формуле:
, Вт
R0 – сопротивление теплопередачи покрытия, м2*К/Вт;
tн – среднемесячная температура наружного воздуха за июль, (С;
Rн – термическое сопротивление при теплообмене между наружным воздухом и
внешней поверхностью покрытия, м2*к/Вт;
( - коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной
поверхности покрытия;
Iср – среднесуточная (прямая и рассеянная) суммарная солнечная радиация,
попадающая на горизонтальную поверхность, Вт/м2;
tв – температура воздуха, удаляемого из помещения, (С;
( – коэффициент для определения гармонически изменяющихся величин
теплового потока принимаем в зависимости от максимального часа
теплопоступлений;
К – коэффициент, зависящий от конструкции покрытия;
А(в – амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих
конструкций, (С
Rв – термическое сопротивление при теплообмене между внутренней
поверхностью покрытия и воздухом помещения, м2*К/Вт;
F – площадь покрытия, м2.
Из задания R0=0,96 м2*К/Вт
По табл. 1.5 [5] tн=18,1 (С
Rн определяется по формуле:
, где:
( – средняя скорость ветра, м/с, в теплый период, ( = 3,7 м/с
м2*К/Вт
( =0.9, принимаем в качестве покрытия наружной поверхности рубероид с
песчаной посыпкой (табл. 1.18 [5])
Из табл. 4.1 данного КП tудТ=27,38 (С
Амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности, (С, определим по
формуле:
, где
( - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха
в ограждающей конструкции, (С
Аtн – максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного
воздуха, (С
Imax – максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной
радиации, принимается для наружных стен как для вертикальных
поверхностей, а для покрытия – как для горизонтальной поверхности.
( = 29,7 – по заданию
0,5* Аtн = 11 – приложение 7 [1]
Imax = 837 Вт/м2 – таблица 1.19[5]
Iср = 329 Вт/м2 – таблица 1.19[5]
А(в = 1/29,7*(11+0,035*0,9(837-329))=0,9 (С
Rв = 1/(в=1/8,7=0,115 м2*К/Вт
F = 247 м2
В формуле для Qn все величины постоянные, кроме ( - коэффициента для
определения гармонически изменяющихся величин теплового потока в
различные часы суток.
Для нахождения ( для заданного периода времени по часам находим Zmax .
Zmax = 13+2.7*D = 13+2.7*3.8 = 23-24 = -1
Стандартное значение коэффициента ( принимаем по табл. 2.20 [5], а
фактическое значение получаем путем сдвига на 1 час назад.
Значение коэффициента ( сводим в таблицу 5.2
Расчет теплопоступлений через покрытие сводим в таблицу 5.3
Составляем сводную таблицу теплопоступлений за счет солнечной радиации.
Таблица 5.4
Сводная таблица теплопоступлений за счет солнечной радиации.
Часы Теплопоступления, Вт
Через покрытие Через остекление
Всего
Запад Восток
9-10 -1026 1016 6027 6017
10-11 -1387 1052 3457 3122
11-12 -1640 1143 1336 839
12-13 -1768 1887 810 929
13-14 -1768 4881 745 3858
14-15 -1640 8510 720 7590
15-16 -1387 11213 707 10533
16-17 -1026 12138 617 11729
17-18 -587 11576 553 11542
18-19 -353 9018 900 9565
На основании расчета принимаем максимальное значение теплопоступлений
за счет солнечной радиации, равное Qср=11729 Вт в период с 16 до 17
часов.
Общее теплопоступление определяем по формуле:
, Вт
В летний период:
Qпт=27478+0+11729=39207 Вт
В переходный период:
Qпп=28614+4402+0,5*11729=38881 Вт
В зимний период:
Qпх=28614+4402+0=33016 Вт
4.2. Расчет влаговыделений в помещении
Поступление влаги от людей, Wвл, г/ч, определяется по формуле:
,
где: nл – количество людей, выполняющих работу данной тяжести;
wвл – удельное влаговыделение одного человека, принимаем по таблице
2.24[5]
Для теплого периода года, tр.з.=24,7(С
wвл=115 г/ч*чел
Wвлт = 130*115+70*115*0,85=21792,5 г/ч
Для холодного и переходного периодов года, tр.з.=20 (С
wвл=75 г/ч*чел
Wвлт = 130*75+70*75*0,85=14212,5 г/ч
4.3. Расчет выделения углекислого газа от людей
Количество СО2, содержащееся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от
интенсивности труда и определяется по формуле:
, г/ч,
где nл – количество людей, находящихся в помещении, чел;
mCO2 – удельное выделение СО2 одним человеком, определяется по таблице
VII.1 [3]
Взрослый человек при легкой работе выделяет mCO2 =25 г/ч*чел. Тогда
МСО2=130*25+0,85*70*25=4737,5 г/ч
4.4. Составление сводной таблицы вредностей
Разность теплопоступлений и потерь тепла определяет избытки или
недостатки тепла в помещении. В курсовом проекте мы условно принимаем,
что система отопления полностью компенсирует потери тепла, которые будут
иметь место в помещении. Поступление вредностей учитывается для трех
периодов года: холодного, переходного и теплого.
Результаты расчета всех видов вредностей сводим в табл. 5.5
Таблица 5.5.
Количество выделяющихся вредностей.
Наименование помещения Период года Избытки тепла, (Qп, Вт Избытки влаги,
Wвл, г/ч Количество СО2, МСО2, г/ч
Аудитория на 200 мест Т 39207 21793 4738
П 38881 14213 4738
Х 33016 14213 4738
5. Расчет воздухообменов
Вентиляционные системы здания и их производительность выбирают в
результате расчета воздухообмена. Последовательность расчета требуемого
воздухообмена следующая:
1)задаются параметры приточного и удаляемого воздуха
2)определяют требуемый воздухообмен для заданного периода по вредным
выделениям, людям и минимальной кратности.
3)выбирается максимальный воздухообмен из всех расчетов по разным
факторам.
5.1. Воздухообмен по нормативной кратности
Определяется по формуле:
, м3/ч
КPmin – минимальная кратность воздухообмена, 1/ч.
VP – расчетный бьем помещения, м3.
По табл. 7.7 [2] КPmin = 1 1/ч
VP =Fn*6;
VP =247*6=1729 м3.
L=1729*1=1729 м3/ч
5.2. Воздухообмен по людям
Определяется по формуле:
, м3/ч
где lЛ – воздухообмен на одного человека, м3/ч*чел;
nЛ – количество людей в помещении.
По прил.17 [1] определяем, что для аудитории, где люди находятся более 3
часов непрерывно, lЛ = 60 м3/ч*чел.
L = 200*60=12000 м3/ч
5.3. Воздухообмен по углекислому газу.
Определяется по формуле:
, м3/ч
МСО2 – количество выделяющегося СО2, л/ч, принимаем по табл. 5.5 данного
КП.
УПДК – предельно-допустимая концентрация СО2 в воздухе, г/м3, при
долговременном пребывании УПДК = 3,45 г/м3.
УП – содержание газа в приточном воздухе, г/м3, УП=0,5 г/м3
МСО2=4738 г/ч
L=4738/(3,45-0,5)=6317,3 м3/ч
5.4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги
В помещениях с тепло- и влаговыделениями воздухообмен определяется по
Id-диаграмме. Расчет воздухообменов в помещениях сводится к построению
процессов изменения параметров воздуха в помещении.
5.4.1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года
На Id-диаграмме наносим точку Н, она совпадает с т.П (tH=21,7(С; IH=49
кДж/кг.св),
характеризующей параметры приточного воздуха (рис 1).
Проводим изотермы внутреннего воздуха tВ=tР.З.=24,7(С и удаляемого
воздуха tУ.Д.=27,4(С
Для получения точек В и У проводим луч процесса, рассчитанный по
формуле:
, кДж/кг.вл
(QП – избытки тепла в теплый период года, Вт, из таблицы 5.5 КП
WВЛ – избытки влаги в теплый период года, кг/ч, из таблицы 5.5 КП
E=3,6*39207/21,793=6477 кДж/кг вл.
Точки пересечения луча процесса и изотерм tВ,tУ.Д. характеризуют
параметры внутреннего и удаляемого воздуха.
Воздухообмен по избыткам тепла:
, м3/ч
Воздухообмен по избыткам влаги:
, м3/ч
где IУД,IП – соответственно энтальпии удаляемого и приточного воздуха,
кДж/кг.св.
IУД=56,5 кДж/кг.св.
IП=49 кДЖ/кг.св.
dУД=12,1 г/кг.св.
dП=11 г/кг.св.
По избыткам тепла:
LП=3,6*39207/(1,2*(56,5-49))=15683 м3/ч
По избыткам влаги:
LП=21793/1,2*(12,1-11)=16509 м3/ч
В расчет идет больший воздухообмен по избыткам влаги
LП=16509 м3/ч
Рис. 1 Теплый период года
5.4.2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года.
В переходный период предусмотрена рециркуляция воздуха.
По параметрам наружного воздуха (tН=8(С, IН=22,5 кДж/кг.св) строим точку
Н (рис.2).
Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания
воздуха:
WВЛ=14213 г/ч
LНmin=LН (по людям)
LН кр min=КРmin*VР
LН кр min=1729 м3/ч
LНmin=12000 м3/ч
(dНУ=14213/1,2*12000=0,9 г/кг.св.
dУД=dН+(dНУ=5,5+0,9=6,4 г/кг.св.
Точка У находится на пересечении изобары (dУД=const и изотермы
tУД=const.
Соединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С.
Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:
, кДж/кг. вл.
Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с
изотермами точки В и П. Из точки П по линии d=const опускаемся до
пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего
воздуха, GP, определяем:
Gn min=Ln min*1.2=14400 кг/час
GP=(4.6/2-1)*Gn min=1.3*14400=18720 кг/час
Ln=Gn/(=15600 м3/ч
Рис. 2 Переходный период года
5.4.3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года.
В зимний период также предусмотрена рециркуляция воздуха.
По параметрам наружного воздуха (tН=-40(С, IН=-40,2 кДж/кг св) строим
точку Н (рис.3).
Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания
воздуха:
Точка У находится на пересечении изобары (dУД=const и изотермы
tУД=const.
Объединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С.
Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:
, кДж/кг вл
Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с
изотермами точки В и П. Из точки П по линии d=const опускаемся до
пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего
воздуха, GP, определяем:
Gn min=Ln min*1.2=14400 кг/час
кг/час
GН=GР+Gn min=14400+6891=21291 кг/час
Ln=Gn /(=17743 м3/ч
Результат расчета воздухообменов сводим в таблицу 6.1.
Таблица 6.1
Выбор воздухообмена в аудитории
Период
года Воздухообмен LН по факторам, м3/ч Максимальный воздухообмен,м3/ч
По минимальной кратности По СО2 Нормируемый по людям По Id-диаграме
Т 1729 6317 12000 16509 16509
П 1729 6317 12000 15600 15600
Х 1729 6317 12000 17743 17743
рис. 3 Зимний период года
5.5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление
воздушного баланса для всего здания
Для остальных помещений воздухообмен рассчитывается по нормативной
кратности в зависимости от назначения помещения. Кратность принимаем по
таблице 6.12[4] отдельно по притоки и по вытяжке.
Результаты расчета сводим в табл. 6.2
Таблица 6.2
Сводная таблица воздушного баланса здания.
№ Наименование помещения VP, м3 Кратность, 1/ч Ln, м3/ч Прим.
приток вытяжка приток вытяжка
1 Аудитория 2035 8,5 8,5 17743 17743
2 Коридор 588 2 - 1176 +301
3 Санузел - - (50) - 200
4 Курительная 54 - 10 - 540
5 Фотолабор. 90 2 2 180 180
6 Моечная 72 4 6 288 432
7 Лаборатория 126 4 5 504 630
8 Книгохранил. 216 2 0,5 - 108
9 Ауд. на 50 мест - (20) 1000 1000
10 Гардероб 243 2 1 486 243
21377 21076
+301
Дисбаланс равен 301 м3/ч. Добавляем его в коридор (помещение №2)
6.Расчет воздухораспределения.
Принимаем схему воздухообмена снизу-вверх, т.к. имеются избытки тепла и
влаги.
Выбираем схему воздухораспределения по рис. 5.1[7], т.к НП>4m, то IV
схема. (рис.5.1г).
Подача воздуха осуществляется плафонами типа ВДШ.
Для нахождения необходимого количества воздухораспределителей Z площадь
пола обслуживаемого помещения F делится на площади строительных модулей
Fn. z=F/Fn.
Определяем количество воздуха, приходящееся на один
воздухораспределитель,
L0=LСУМ/Z; где
LСУМ – общее количество приточного воздуха, подаваемого через плафоны.
L0=17743/10=1774 м3/ч
На основании полученной подачи L0 по табл. 5.17[7] выбираем тип и
типоразмер воздухораспределителя (ВДШ-4). Далее находим скорость в его
горловине:
(X=k*(ДОП=1,4*0,2=0,28 м/с
ХП=НП-hПОТ-hПЛ-hРЗ
ХП=7,4-1-0,5-0,3=4,6 м
м1=0,8; n1=0,65 – по таблице 5.18[4]
F0=L0/3600*5=1774/3600*5=0.085 м2
Принимаем ВДШ-4, F0=0,13 м2
Значения коефициентов:
КВЗ=1; т.к l/Xn=5,5/4,6=1,2
КН=1,0; т.к Ar – не ограничен.
т.е. условие (Ф<(0 удовлетворено
что удовлетворяет условиям, т.е. < 1(C
7.Аэродинамический расчет воздуховодов
Его проводят с целью определения размеров поперечного сечения участков
сети. В системах с механическим побуждением движения воздуха потери
давления определяют выбор вентилятора. В этом случае подбор размеров
поперечного сечения воздуховодов проводят по допустимым скоростям
движения воздуха.
Потери давления (Р, Па, на участке воздуховода длиной l определяют по
формуле:
(Р=R(l+Z
где R – удельные потери давления на 1м воздуховода, Па/мБ определяются
по табл.12.17 [4]
Для подогрева приточного воздуха используем калориферы, которые, как
правило, обогреваются водой. Приточный воздух необходимо нагревать от
температуры наружного воздуха tн=-25(С до температуры на 1(1.5 25(С
меньешй температуры притока (этот запас компенсируется нагревом воздуха
в воздуховодах), т.е. до tн=15-1=14(С
Колличество нагреваемого воздуха составляем 21377 м3/ч.
Подбираем калорифер по следующей методике:
Задаемся массовой скоростью движения теплоносителя ((=8 кг/(м2с)
Расчитываем ориентировочную площадь живого сечения калориферной
установки.
fкуор=Ln*(н/(3600*((), м2
где Ln – расход нагреваемого воздуха, м3/ч
(н – плотность воздуха, кг/м3
fкуор=21377*1.332/(3600*10)=0.79 м2
По fкуор и табл. 4.37 [5] принимаем калорифер типа КВС-9п, для которого:
площадь поверхности нагрева Fk=19,56м2, площадь живого сечение по
воздуху fk=0.237622м2, по теплоносителю fтр=0.001159м2.
Расчитаем необходимое количество калориферов, установленных параллельно
по воздуху:
Рассчитаем колличество теплоносителя, проходящее через калориферную
установку.
W=(Qк.у*3,6)/(в*Cв*(tг-to), m3/ч
W=(164021*3.6)/4.19*1000*(130-70)=2.82 m3/ч
Определяем действитеельную скорость воды в трубках калорифера.
(=W/(3600*fтр*n||m), m/c
(=2.82/(3600*0.001159*3)=0.23, m/c
По табл. 4.40 [5] определяем коеффициент теплоотдачи
К=33.5 Вт/м2 0с
Определяем требуемую поверхность нагрева калориферной установки
Fкутр=Qку/(К(tср т – tср в), м2
Fкутр=164021/(33.5*(130+70/2)-(15-8/2))=50.73 м2
Nk=Fкутр/Fку=50.73/19.56=2.89. Принимаем 3 шт
Зная общее колличество калориферов, находим колилчество калориферов
последовательно по воздуху
nпосл в=Nk/m||в=3/3=1 шт
Определяем запас поверхности нагрева
Запас=(Fk-Fкутр)/Fкутр*100%=10(20%
Запас=(15.86-50.73)/50.73=15% <=20%
Условие выполнено
Определим аэродинамическое сопротивление калориферной установки по табл.
4.40 [5]
Pк=65.1 па
10.Подбор фильтров
В помещения административно-бытовых зданий борьба с пылью осуществляется
путем предотвращения попадания её извне и удаление пыли, образующейся в
самих помещениях.
Подаваемый в помещениях приточный воздух очищается в воздушных фильтрах.
Плдберем фильтры для очистки приточного воздуха.
Целью очистки воздуха в аудитории принимаем защиту находящихся там людей
от пыли. Степень очистки в этом случае равна (тр=0,6(0,85
По табл. 4.1 [4] выбираем класс фильтра – III, по табл. 4.2 [4] вид
фильтра смоченный, тип – волокнистый, наименование – ячейковый ФяУ,
рекомендуемая воздушная нагрузка на входное сечение 9000 м3/ч
Рассчитываем требуемую площадь фильтрации:
Fфтр=Ln/q, m2,
где Ln – колличество приточного воздуха, м3/ч
Fфтр=15634/9000=1.74 м2
Определяем необходимое колличество ячеек:
nя=Fфтр/fя
где fя – площадь ячейки, 0.22 м2
nя=1.74/0.22=7.9 м2
Принимаем 9 шт.
Находим действительную площадь фильтрации:
Fфд=nя*fя=9*0.22=1.98 м2
Определяем действительную воздушную нагрузку:
qд=Ln/Fфд=15634/1.98=7896 м3/ч
Зная действительную воздушную нагрузку и выбранный тип фильтра, по
номограмме 4.3 [4] выбираем начальное сопротивление:
Pф.ч.=44 Па
Из табл. 4.2. [4] знаем, что сопротивление фильтра при запылении может
увеличиваться в 3 раза и по номограмме 4.4 [4] находим массу уловленной
пыли m0, г/м2:
Pф.п.=132 Па;
m0=480 г/м2
По номограмме 4.4 [4] при m0=480 г/м2 1-(оч=0.13 => (оч=0.87
(оч > (очтр
Рассчитаем колличество пыли, осаждаемой на 1 м2 площади фильтрации в
течении 1 часа.
Вентиляторы подбирают по сводному графику и инидвидуальным
характеристикам [4].
Вентиляторы, размещаемые за пределами обслуживаемого помещения выбираем
с учетом потери воздуха в приточной системе, вводя повышающие
коэффициенты.
Для П1 – ВЦ4-75 №10
E=10.095.1; n=720 об/мин; 4А132МВ; N=5.5 кВт
L=25000 м3/ч; (Pв=550 Па
Для В1 – крышный вентилятор ВКР-5.00.45.6 (в колличестве 2 штук)
n=915 об/мин; 4А80А6; N=0.06 кВт
L=7030 м3/ч; Pст=265 Па
Для В – вентилятор ВЦ 4-75 №2.5
E=2.5.100.1; n=1380 об/мин; 4АА50А4; N=0.06 кВт
L=800 м3/ч; (Pв=120 Па
12.Аккустический расчет
Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции,
что необходимо учитывать при проектировании зданий различного
назначания.
По табл. 17.1 [4] выбираем по типу помещения рекомендуемые номера
предельных спектров (ПС) и уровни звука по шкале А, характеризующие
допускаемый шум от системы вентиляции:
Для аудитории ПС=35, А=40дБ.
По табл. 17.3 [4] определяем активные уровни звукового давления Lдоп
при частотах октавных полос 125 и 250 Гц.
Lдоп125=52Дб Lдоп250=45Дб
Рассчитываем фактический уровень шума в расчетной точке по формуле:
L=Lв окт + 10lg*(Ф/4(x2n+4Ф/В),
где Ф – фактор направленности излучения источника шума, Ф=1;
xn – расстояние от источника шума до рабочей зоны, м
Lв окт – октавный уровень звуковой массивности вентилятора, дБ
Lв окт =Lр общ - (L1+(L2
Lр общ – общий уровень звуковой мощности вентилятора, дБ
L1 – поправка, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора
по октавным полосам, дБ, принимается по выбранному типу вентилятора и
частотам вращения по табл. 17.5 [4]
L1125=7Дб L1250=5Дб
L2 – поправка, учитывающая аккустическое влияние присоеденения
воздуховода к вентилятору, дБ, принимается по табл. 17.6. [4]
L2125=3Дб L2250=0.5Дб
Lр общ =(+10lg Q + 25 lg H + (
( - критерий шумности, дБ, зависящий от типа и конструкции вентилятора,
по табл. 17.4 [4]
